四度温差放在普通风机里不算什么，放在液氢泵里却不能含糊。


    正式介质接近零下二百五十三度，局部热量会让液氢汽化。产生的气泡进入高速叶轮，不仅降低流量，还可能引发汽蚀和振动。


    三号热点没有摩擦痕迹，证明确实来自气流。测压细管从壳体内壁伸出六毫米，直径只有三毫米。静态测压时它几乎不影响流场，高速回流经过时，却像河里插了一根小桩，背后形成周期脱落的涡。


    有人建议把细管削短到与内壁齐平。


    秦牧川马上否决：“齐平孔会读到壁面脉动，压力可能更不准。”


    另一种办法是在细管前加导流罩，但泵腔空间只有十几毫米。导流罩一旦松脱，后果比热点更严重。


    周野没有围着那根管子继续加东西。他让林浩把六片弹簧定位后的出口流向与旧结构对比。新结构让密封环更同心，回流束反而比以前集中，正好射向测压管。


    “不是管子伸得太长，是我们把一股散风收成了水枪。”周野说。


    解决方法是让回流在到达细管前先均匀扩散。密封环出口增加一圈极浅的扩压槽，槽深从零点三毫米缓慢过渡到零点六毫米，不改变最窄密封缝，也不增加活动零件。


    扩压槽尺寸不是从流体软件里抄一个答案。林浩先做三种截面试片，在常温氮气台上测压力恢复；再把气体密度换算到实际工况，确认流动不会在槽尾重新分离。第一种槽过深，热点消失了，平衡腔压力却掉了百分之三；第二种转角太急，温度脉动仍在。第三种用连续缓坡把高速回流摊开，压力损失只有百分之零点二。


    周野又让人在测压管对面加临时探头。如果原判断正确，改槽前两个位置应出现一冷一热的旋涡特征，改槽后则一起趋于平均。实测结果与预测一致，证明不是原三号温度探头自身漂移。临时探头完成任务后立即拆除，接口用原材料封回并重新做低温检漏，不给正式泵留下多余孔口。


    低温检漏后还做了三次快速升降速，确认扩压槽不会只在稳定转速下有效。三号测点温度始终跟随平均值，压力也没有在过渡过程中出现尖峰。秦牧川随后把这一项写进正式验收曲线。


    梁师傅拿到尺寸看了两遍：“槽底不能有刀接痕，不然低温收缩时，它先给你长裂纹。”


    加工采用整圈连续走刀，刀具不在槽内停顿。下机后做荧光检查，再用轮廓仪扫完整圆周。陈大川守着检测屏，看到最大接痕只有几微米，忍不住说：“这回风总该学会排队了吧？”


    “风不排队。”梁师傅说，“是通道别逼它打架。”


    装回试验台后，两万四千转再次保持。三号温度点只比平均值高零点六度，其余五点差异不到一度。压力偏差稳定，轴向力也没有回升。


    转速逐级升到三万六千转。


    这是氮气条件下允许的最高验证转速。轴振动、推力、平衡腔压力和六点温度全部进入绿色窗口。转子惰转停机过程中没有擦碰声，盘转扭矩恢复到试验前水平。


    系统面板随之亮起。


    【高速氮气试转完成】


    【平衡腔动态压力偏差：百分之零点九】


    【局部温差：零点六度】


    【获得重构点：】


    【当前重构点：】


    秦牧川终于在试验单上签下“通过”。液氢泵可以转运到介质试验区，进行最后的液氢试验。


    介质区的准备比泵本身更复杂。液氢储罐、真空绝热管、氦气增压系统、放散塔和紧急切断阀必须同时可用。每一处泄漏都不是“擦干净再试”，而是立刻停止整套流程。


    转运前，周野要求把试验台的历史数据也调出来。秦牧川有些意外：“泵修好了，台架上个月刚做过气密和流量标定。”


    “氮气试转验证的是轴系。”周野说，“液氢试验验证的是泵和台架一起工作。不能默认给它喂介质的设备永远没问题。”


    历史曲线显示，近三次低温试验的入口压降都在缓慢增加。每次只多一点，总值仍未超限，所以没有触发维护。


    林浩把三条曲线叠在一起，趋势立刻清晰。相同储罐压力、相同阀门开度下，泵入口压力一次比一次低。若按这个趋势继续，正式液氢升速时可用汽蚀余量只剩设计值的六成。


    泵能转到三万六千转了。


    可台架送到它嘴边的液氢，可能还没进叶轮就先冒泡。