右侧增压喷口根部温度低，不代表它保冷更好。


    外壁出现不均匀霜带，说明环境热量正沿某条路径进入低温区域，外侧水汽因此大量凝结。液氮试验里只表现为七度差，换成更低温介质后，热漏会制造持续汽化。


    喷口与箱壁之间有一段薄壁隔热颈，外侧再由三根支撑拉杆固定。左右结构相同，新增的差压取样管却只在右侧绕过一只支架。安装时为防振动，取样管用金属卡箍紧固在支架上。


    这只卡箍把本应悬空的细管压在金属支撑上，形成一条从常温外框直达低温喷口的导热桥。


    为确认热路，团队先不拆卡箍，只在它与支架之间插入一片临时绝热薄膜。右侧喷口温差从七度降到两度；抽掉薄膜，温差再次升高。随后用热流计沿取样管逐段测量，最大温度梯度正落在卡箍两端。


    林浩又检查左侧管路。左边没有同样的卡箍，却靠一段较长弯管自行吸收振动。右侧为避让阀门缩短了弯管，安装人员才增加固定点。设计变更审查只检查了管路强度和振动，没有重新核算低温导热。


    林浩算出热流，正好对应七度温差。拆掉卡箍以后，取样管振动又会超过疲劳限制；保留卡箍，则等于在保温层上插了一根细金属针。


    周野采用两级柔性支撑。靠外侧的卡箍仍固定管路，但中间换成低导热复合隔片；靠喷口的一端增加松弛弯，利用管形吸收振动，不让隔片承受全部交变载荷。


    松弛弯不能随意加长。弯得太大，取压信号会出现滞后；太小，又吸收不了位移。林浩用阶跃压力测试三种管形，最终方案的信号延迟只增加零点零四秒，仍远小于平衡阀动作时间，振动应力则下降百分之六十一。


    隔片不能只看导热系数。它在低温下若变脆，几十次加压循环后会碎。团队做了低温拉伸、振动和热循环组合试验，最终选择纤维方向交错的三层结构。即使表层出现裂纹，中间层仍能保持定位。


    复合隔片的金属紧固件加了限力套筒。螺栓拧得再紧，也只能压到规定厚度，避免装配人员把低导热材料压实成一座新的热桥。套筒上还有温变色标记，若该处曾异常升温，维护时一眼便能发现。


    改造完成后，左右喷口在相同流量下温差缩到零点九度，霜带均匀。取样管振动值低于原结构，差压信号也没有增加噪声。


    十米贮箱从头完成一次完整验收。


    完整验收不是把已经通过的项目简单抄到新报告。每次结构改动都可能影响前一步结果，因此纵缝气密、筋条载荷、防涡性能和增压均流全部重新跑。秦牧川规定测试顺序与真实任务一致，避免分散的小试互相遮住耦合问题。


    先做常温氦检漏，一号纵缝修复区无信号；再进行液氮加注与三次压力循环，筋条没有跳变，最大局部外鼓一点一毫米。随后快速排放，液位降到百分之八，出口仍未卷气。


    最后一轮把左右增压气流分别扰动百分之三，机械平衡阀在两秒内重新拉齐流量，液面旋转没有建立。


    所有数据进入绿色区。


    停机后，团队继续观察两小时。泄漏背景没有回升，筋条应变没有迟滞，喷口温度也与环境同步恢复。低温系统很多故障在回温阶段才露出来，最后一滴液氮排完不等于试验已经结束。


    系统金色提示浮现。


    【十米级低温推进剂贮箱综合验证完成】


    【低温泄漏率：背景值以下】


    【最低无卷气液位：百分之八】


    【左右增压喷口温差：零点九度】


    【获得重构点：】


    【当前重构点：】


    秦牧川在总验收单上签下名字。四块弧形壁板将重新拆成运输状态，送往总装基地完成上下封头与管路安装。


    陈大川拍了拍巨大的环段：“以前收废品论斤，这东西要按斤算，我得先找银行。”


    梁师傅说：“你先把吊装方案找来。十米大桶滚一下，银行也接不住。”


    团队刚结束吊装评审，吕建国从野火工业赶来，带来一只长方形真空运输箱。


    箱里不是重型零件，而是一百八十套手掌大小的精密铰链。它们属于一面三十米级可展开空间天线。


    地面重力补偿下，天线能在二十分钟内展开。进入热真空试验后，展开到百分之七十二便停住，驱动电流升高，第一百零九号铰链温度比周围高十四度。


    没有任何铰链报告卡死。


    整面天线却像有人在真空里攥住了一角，再也张不开。