十二号支管入口的二十三赫兹波动，不在任何一根管的机械固有频率上。


    试验台尚未供燃料，只用高温空气加热机匣。燃料系统里流动的是冷态标定液，压力波却在总管和十二号支管之间来回出现，说明问题不是火焰，而是流体分配本身。


    二十四只新卡箍改变了支管的边界条件。支管不再横向晃动后，原先被管壁弹性吸收的一部分压力扰动回到了总管。总管像一圈封闭水道，泵送脉动沿两个方向传播，在十二号附近碰到后叠成新峰。


    林浩把总管两端的动态压力传感器数据调到一起。二十三赫兹波从供油分配器出发，顺时针传播到十二号用时十七毫秒，逆时针用时二十六毫秒。两路不是同时到达，却刚好相差接近半个周期。


    “半个周期不是应该互相抵消吗？”陈大川问。


    顾南星刚从天线项目组过来协助动态分析，指着压力波的正负号：“传播到喷嘴支路后发生了一次反射，符号翻转。原本相反的两路，反而在这里同向叠加。”


    总管几何尺寸没有变化，为什么旧卡箍时没暴露？


    周野让他们把一只旧卡箍装到独立支管模型上。压力脉冲到达时，旧卡箍里的零点零四毫米横向间隙让支管产生微小摆动，相当于给流体系统开了一个很差却确实存在的缓冲器。新卡箍消除机械间隙，也顺手拿走了这层偶然阻尼。


    “以前漏风的窗户换严了，屋里开始有回声。”梁师傅说。


    不能为了消除流体波动把机械间隙重新放回来。新卡箍必须保持无隙定位，压力脉冲则要在燃料通道内被削弱。


    为排除传感器导管自身共振，周野让两只不同原理的压力探头同时测十二号入口，一只直接贴壁，一只通过极短引压孔取样。两路都在二十三赫兹出现同相峰，关闭循环泵后又同时消失。故障来自真实流体，不是仪表把自己的喘息画到了屏幕上。


    他们又把泵速上下改变百分之五。波动频率随流速移动，却在接近二十三赫兹时突然放大，证明总管传播时间与支路反射共同形成了选择性共鸣。这一步把改造目标从“降低所有脉动”缩小为“打散整齐相位”。


    现成方案是在总管加蓄能器，用可压缩气体吸收压力波。但燃机燃料系统温度高、响应快，额外气腔会带来泄漏风险，也可能让启停时的燃料残留增加。


    周野把目光放到每根支管入口的节流孔板。二十四块孔板负责均匀分配平均流量，孔径完全相同。对稳态而言，这很公平；对动态波而言，二十四条相同支路正好组成规则的声学阵列，更容易在某个频率共同响应。


    “平均流量必须一样，动态阻抗不必一样。”周野说。


    他们设计三种外形不同、有效面积相同的孔板。圆孔、双月牙孔和四瓣孔在稳定流量下压降一致，面对快速压力波时，边界层建立速度和涡流耗散却不同。按六组交错安装，可以打散总管里整齐传播的压力波。


    第一轮氮气试验，二十三赫兹峰下降百分之四十，三十一赫兹却升高。原因是四瓣孔的尖角产生了过强涡脱落。


    第二轮把尖角改成圆弧，三十一赫兹峰消失，但三种孔板的平均流量偏差达到百分之一点二，超过燃烧器分配上限。


    梁师傅没有扩大整体孔径，而是修正孔板入口倒角。倒角只改变收缩系数，不破坏动态外形。经过两轮修配，二十四路稳态流量偏差压回百分之零点六。


    再次升到百分之八十空气流量，总管二十三赫兹峰下降到原来的五分之一。十二号入口压力波不再放大，二十四路支管的动态响应被分散在多个低幅频率上。


    沈峥同意进入点火试验。


    燃料阀依次开启，二十四团火焰在环形燃烧室内连成稳定火环。负荷从百分之四十升到百分之六十，压力平稳；升到百分之七十五，十七号原来的二十八赫兹峰没有出现。


    百分之八十，所有支管振动都在限值以下。


    陈大川刚要说“稳了”，周野抬手制止。上次故障就是从百分之八十开始，他们至少要越过百分之九十才能判断。


    负荷继续上升。


    百分之八十五，燃烧室出口温度分布正常。


    百分之九十，十七号安静，十二号也没有低频喘息。


    到百分之九十二时，二十一号火焰探测器忽然出现连续三次亮度下降。压力曲线没有越限，平均燃料流量也没变，可二十一号火焰根部正在周期性抬离喷嘴。


    机械共振与总管压力波都被压住了，火焰自身却在更高负荷下露出另一种不稳定。


    如果火焰继续离开喷口，下一步不是振荡，而是熄灭。