喷管回到野火工业后，团队先做冷态流阻地图。


    七十二条通道逐条接入相同压力，流量离散度不到百分之三。没有一条堵死，也没有过滤物证明内部脱落。


    如果只看这张图，喷管完全合格。可热试车第一百二十秒的总压降上升确实发生过，五个出口温度也呈现相反变化。


    周野要求在喷管外壁布置高速红外，在每组通道出口增加响应更快的温度与压力测点。第二次热试不直接跑满时间，而是按二十秒一级停留。


    测点安装不能在喷管外壁随意钻孔。团队利用原有测试接口增加薄膜传感器，线缆沿低温侧引出，避免它们自己成为热桥。


    七十二路数据统一到微秒级时钟。若温度与压力时间轴差半秒，因果关系便会被倒置，看起来像先升温后缺流，实际可能恰好相反。


    二十到八十秒，七十二条曲线平稳。九十秒后，三条通道出口温度下降，说明流量突然增加；相邻两条温度上升，流量反而减少。


    一百一十六秒，五条曲线同时跳变，总压降随即增加。变化不是燃料整体变少，而是内部发生了重新分配。


    停机冷却后再测，五条通道又恢复原状。固定堵塞不会自己消失，温度触发的几何变化更可疑。


    喷管采用槽道内衬与外套层结合结构。冷却槽先加工在内衬外表面，再通过扩散连接封闭。正常情况下，相邻通道之间没有横向通路。


    常温ct没有看到贯通缺陷。团队把一段同工艺见证环放进加热载荷台，在接近热试温度时进行原位成像。


    见证环同时通入带荧光示踪的惰性液体。亮线出现后，示踪物从第三十四槽进入第三十五槽，证明影像对应真实串流，而不是材料热膨胀产生的成像伪影。


    冷却时，示踪通道重新关闭，残液被困在界面薄区。下一次加热，它又从同一位置释放，解释了多次热试中异常总在相近时刻出现。


    温度升高后，第三十四与第三十五通道之间出现一条极细亮线。亮线宽度只有十几微米，冷却后立即闭合。


    那不是材料凭空裂开，而是连接界面一处未完全贴合的薄区在热膨胀差作用下张开。燃料从高压通道横穿到低压通道，改变了五条相邻流路。


    继续加热，另一处界面也出现短亮线。两条横向缝像临时打开的侧门，让部分燃料绕过原通道阻力，流量大的更冷，失去流量的更热。


    陈大川问：“冷却液多的地方不是更安全吗？”


    梁师傅摇头：“它多出来的流量，是从旁边抢的。喷管不怕一处太凉，怕另一处被饿着还没人知道。”


    界面取样显示，薄区没有氧化夹杂，连接强度在常温拉伸中也合格。问题来自内衬与外套层热膨胀响应不同，局部刚度又被槽道排列放大。


    金相进一步发现，薄区附近晶粒并未断裂，说明连接不是已经彻底失效，而是在特定热应力下发生可逆张开。正因如此，停机拆检才总找不到固定裂口。


    有限元模型把十八微米张开与实测串流量对应起来。缝宽增加并非线性影响，超过十微米后横向流量迅速上升，五条通道分配在几秒内一起改变。


    在第一百二十秒附近，喷管壁温度梯度达到临界，薄区被剪切与剥离共同拉开。短时六十秒点火没触发，是因为界面温差尚未积累到阈值。


    有人建议把整个连接温度和压力提高，让界面压得更死。这样可能减少薄区，却会让内衬晶粒长大，降低高温疲劳寿命。


    周野提出在薄区对应位置增加柔顺微肋，让外套层热膨胀时有受控变形路径；连接界面则用梯度扩散层过渡两种材料的热应变。


    但微肋不能侵占冷却槽截面，也不能在外壁形成新的热点。它必须只改变局部约束，不改变七十二条通道原有水力尺寸。


    柔顺结构还要避开喷管的声学模态。若微肋固有频率落在燃烧压力脉动附近，它可能像小簧片反复弯曲，把热问题换成高周疲劳。


    结构组把燃烧频谱、泵脉动与喷管模态叠在一起，给微肋留下频率禁区。候选弧度只要落入禁区，热应力再低也直接淘汰。


    系统扫描到一只因出口法兰加工超差报废的同型喷管。内衬与大部分外套材料完好，适合作为重构基体。


    【检测到可重构再生冷却喷管】


    【目标：热态防串流界面与柔顺约束微肋】


    【预计消耗重构点：】


    【当前重构点：】


    周野没有确认。十几微米的缝隙在常温下不存在，修复效果也不能只靠常温ct证明。


    喷管报废件还接受了壁厚与材料复验。出口法兰超差不能影响内衬基体，任何一处高温氧化或历史过载都会让它失去重构资格。最终只有靠近喉部的主体被保留。


    团队为热态串流建立独立判据：相邻通道压差突然收敛、温度一升一降、界面原位成像出现连通，三项至少两项同时满足才认定侧门打开。


    新结构必须在热态亲眼看着那两扇侧门不再打开，并让七十二条燃料继续走各自该走的路。