低温输送管被装上六自由度运动台，管内换成安全的低温模拟介质。


    静态保压合格，流量曲线平滑。运动台按飞行记录施加横向过载，第一次正向加速也没有异常。方向反转的一瞬，流量突然下降百分之十一，一百三十毫秒后自行恢复。


    为了确认介质性质不是唯一原因，团队先用常温水、再用低温模拟介质重复。常温水的掉流只有百分之二，降温后才接近飞行记录，说明波纹与限位套的热收缩是关键条件。


    流量计前后各装一只独立压力传感器。故障瞬间，管段上游压力抬高、下游压力下降，正符合流道局部收窄；若是泵自身气蚀，上游不会先这样积压。


    高速摄像透过外部观察窗，只看见波纹管中段轻微弯曲。位移不过两毫米，按常温结构模型不该把内径压小到影响供流。


    周野让团队把内压、波纹管两侧位移与入口流量对齐。反向过载先让外层编织限位套松开一小段，随后某一圈波纹在压差下向内翻，流量下降之后才出现泵入口压力变化。


    飞控先前把它记为可能气蚀，是因泵入口压力确实降低。如今时间顺序说明压力下降是结果，前面的柔性管瞬时收缩才是起点。


    陈大川看着几乎立刻恢复的管子：“它就像被人掐了一下喉咙，松手又装作没事。”


    拆开限位套，发现三处编织丝张力不同。一处在装配时被转过半圈，常温直管状态下看不出；低温收缩后，局部丝束先松，反向过载便让这一侧失去约束。


    装配记录上的拧紧力矩全部合格。编织套被扭半圈不会改变螺栓力矩，却改变三股丝束绕管的路径。验收只问“锁得紧不紧”，没有问“每一股拉得是否一样”。


    材料组在编织丝上做三色标记。再次模拟错误装配时，其中一色会从相邻两色之间交叉穿过，肉眼即可发现；飞行件今后可以在封装前拍照存档。


    简单拉紧整条编织套会把正向弯曲能力一起拿走。火箭在点火前需要补偿安装误差，过硬的管子可能把载荷送到薄壁焊口。


    团队用三段测力环分别记录编织套张力。正向过载时张力均匀分担，反向过载时，扭过的那一侧先降到接近零，另外两侧还没来得及接手。


    张力恢复晚于横向过载结束约十毫秒，恰好覆盖波纹内翻最敏感的窗口。若只看加速度峰值而不看反向与回弹，测试会错过这一小段无支撑状态。


    周野让运动台增加两种反向速度。慢速反向没有明显掉流，快速反向复现百分之十一，说明问题受惯性变化率控制，不是任何横向弯曲都会让管子收口。


    试验组把反向过载分成四级，每级都保持相同最大加速度，只改变达到峰值所用时间。前两级波纹保持圆形，第三极开始出现短暂椭圆，第四级才发生清晰内翻。危险边界由“加速度多大”变成“方向变得多快”，飞控以后也能在任务谱中直接识别。


    周野让人检查波纹管外侧是否存在安装支架碰擦。高速摄像显示支架始终留有间隙，掉流并非外部零件把管子挤扁。若误判成支架干涉，拆掉支架还会让管子在飞行中更不受约束。


    他们给第四圈波纹布置两只微型应变片，一只沿圆周，一只沿轴向。内翻前圆周应变先失去对称，轴向应变随后突跳。压力与应变的顺序再次指向局部失稳，而不是燃料本身突然形成气泡。


    周野提出在波纹管外设置分段等张力限位环，让每一段都能沿轴向伸缩，却不允许某一侧在横向反向时完全失去支撑。


    内部波纹的两圈高风险区域还要增加柔顺抗内翻肋。肋条只在压差试图把波纹推入流道时接触，正常弯曲与热收缩仍保持原自由度。


    系统扫描了一套因法兰孔位错误报废的同型低温管。金属波纹主体经过无损检测合格，限位套材料也可以回收重排。


    【检测到可重构低温输送组件】


    【目标：分段等张力限位与抗内翻波纹】


    【预计消耗重构点：】


    【当前重构点：】


    周野没有确认。限位环若只守住流量，却让焊口侧向应力增加，火箭仍要承受另一种风险。设计必须同时看流量、弯曲和焊口应变。


    试验组准备三组对照：旧管原装状态、只重排编织套、编织套与抗内翻肋同时改造。只要第二组已经解决问题，就没有必要给低温管增加多余结构。


    第一轮对照很快开始。只重排编织套后，掉流从百分之十一缩到百分之四，却没有归零。说明装配错扭是主因，波纹本身的内翻敏感性也真实存在。


    第二轮把正向初始过载降低一半，反向速度保持不变，仍有接近百分之四的下降。剩余问题不只是旧限位套积累了多少拉伸，更与第四圈波纹的局部几何有关。


    为了判断制造公差是否会让其他管也遇到同样问题，团队抽查四只同型波纹管。三只第四圈厚度略高，反向试验没有掉流；最薄的一只虽仍在合格公差内，出现百分之二点八下降。设计余量不足，不是一只报废件的偶然伤痕。


    质量组把这些数据与制造批次对应，没有发现材料强度异常，也没有焊缝缺陷。危险来自允许范围内的薄壁波纹遇到允许范围内的快速反向载荷，两份合格证明叠在一起，仍可能让燃料少走一截。


    “这才麻烦。”林浩说，“每个单项都没越线，组合起来却掉了流。”


    周野让他把组合边界写成三维图：温度越低、反向越快、波谷越薄，内翻风险越高。以后验收不应只检查常温环刚度，还要在最薄公差件上做低温快速反向试验。


    显微轮廓显示，第四圈谷底比邻圈薄几十微米，仍在制造公差内。单独合格的薄壁与最不利反向压差叠加，才让它最先向流道内翻。


    再次反向过载，第四圈波纹仍向内缩了零点五毫米。这个幅度不足以让发动机立刻停机，却会吃掉本就紧张的低温供流裕度。


    周野把两条曲线放大到毫秒。每当流量开始下降，限位套张力刚好经过最小点；波纹内翻比它晚七毫秒。下一步不能只加硬管子，而要让那七毫秒里每一侧都有承力路径。


    抗内翻肋的第一版在第四圈内侧做连续圆环。仿真中它能托住波纹，实物常温弯曲却把焊口应变推高百分之十九，正好犯了周野先前担心的错误。


    第二版改成三段错开的短肋，平时彼此留缝。管子正常弯曲时，短肋跟着分开；第四圈企图向流道内翻时，三段才依次搭接，形成临时支撑。焊口应变只比原件高百分之二。


    还没重构，团队先用可拆试验衬片验证接触顺序。高速画面里，第一段在内翻开始后两毫秒接触，第二、第三段随后补上。流道最窄处比旧管增加，流量下降幅度从百分之四缩到百分之一以内。


    这一步仍只是模型件。衬片固定方式不能用于液氢飞行，正式结构要与波纹材料相容，还要经得住几百次冷热循环。周野把接触顺序、焊口应变和流量三条曲线一并保存，作为下一轮重构的基线。


    试验主管问能否先把飞控参数调缓，避开最危险的反向速度。周野同意把它列为临时运行边界，但火箭姿态控制不能总为一根管子让路。遇到强侧风或发动机偏差，飞控需要原有机动能力；真正的修复仍要落在输送管上。


    他让林浩把旧管和重排后的管同时封存测量结果。下一章要验证的抗内翻肋必须以百分之四的残余掉流为基线，不能因为换了一只更漂亮的样件便假装前一轮问题已经消失。