七号主缸内泄漏增加百分之十八。


    外部看不到一滴油。


    高压油从活塞一侧穿过密封微隙回到低压侧，全部发生在缸体内部。


    控制器可以继续提高入口流量，维持目标压力。


    但流量越大，微隙中的油温越高，密封越软，内泄漏可能进一步增加。


    形成越补越漏的循环。


    回油温度曲线已经出现加速趋势。按当前速度，再过十五分钟，入口流量即使开到上限也只能维持九成实际出力。


    他们面对的不是一个静止故障，而是一条正在变陡的滑坡。


    铝环温度窗口只剩四十分钟。


    停机冷却主缸，锻件也会一起冷到无法继续精整。


    邵国峰问：“把最后四次压制交给另外十一只缸行不行？”


    十二只主缸共同覆盖横梁。


    关闭七号会在该区域留下数千吨力缺口，横梁倾斜远比原故障严重。


    周野没有继续加七号缸压力。


    他降低七号缸油温。


    液压站的冷却回路只能调节整个系统，无法单独照顾一只主缸。


    团队临时把七号缸回油经过一只独立板式换热器，再送回局部循环。


    不是把主油路猛然降温。


    每分钟只降低零点五度，避免缸体与活塞出现温差卡滞。


    换热器出口还设置最低温差限制。一旦冷油与缸体差超过三度，旁通阀立即打开，防止密封一侧收缩过快。


    油温下降后黏度提高，内泄漏减少。


    密封也会略微变硬，静摩擦重新增加。


    控制模型同时提高防粘微波动，抵消这部分副作用。


    五分钟后，内泄漏增量从百分之十八降到百分之九。


    换热器带走的热量与回油温降相符，没有出现流量计异常。七号缸外壁温度沿圆周均匀，局部冷却没有造成单侧收缩。


    七号缸实际出力恢复一半。


    还不够。


    周野把最后四次精整顺序重新排列。


    七号缸位于横梁左侧。


    先压与它对角的右侧高点，可以让其他主缸承担更多修圆任务；等铝环旋转到七号区域时，只需很小压下量。


    第九次精整。


    正式压下前先做半压力试探，七号缸实际力跟随模型，才进入九万六千吨。若试探阶段已经偏离，铝环会退出模具而不是冒险继续。


    压下零点二毫米。


    圆度从一点四降到一点三一毫米。


    第十次。


    每次卸载后，七号缸都做一次双向探测波。内泄漏没有因为局部冷却转变成静摩擦爬行，横梁也没有出现反向倾斜。


    一点二四毫米。


    距离目标只差零点零四。


    七号缸回油温度趋稳，内泄漏不再增长。


    第十一次精整将高点转到七号缸下方。


    控制器没有让七号追随其他缸相同压力。


    它根据立柱应变，只补足实际力差。


    防粘波动保持密封不进入静摩擦。


    局部冷却限制内泄漏。


    三种控制同时工作。


    横梁倾斜零点零三毫米。


    铝环圆度降到一点一八毫米。


    热像图显示第一次亮带区域温度增量仍低于三度，重新排列精整顺序没有把剪切再次集中回旧位置。


    已经进入要求。


    还剩最后一次压制。


    按原工艺，最后一锤用于稳定尺寸与消除回弹。


    如果不压，出模冷却后圆度可能回弹超限。


    若继续压，七号缸状态可能恶化，也可能把已经合格的圆环压过头。


    周野根据前十一次卸载数据，预测冷却回弹。


    当前一点一八毫米在完全冷却后预计变成一点二六毫米。


    必须进行最后一锤。


    邵国峰让工艺、设备和质量三方分别复算回弹。三套结果落在一点二四到一点二七毫米之间，虽然数值略有差别，却都指向“不压必超限”。


    目标不是继续追求更圆。


    而是预留恰好抵消冷却回弹的反向椭圆。


    最后一次压下量设为零点一六毫米。


    铝环旋转到预测方向。


    十二只主缸建立压力。


    九万六千吨。


    七号缸内泄漏保持稳定。


    横梁倾斜零点零二毫米。


    压制完成。


    七号缸局部冷却保持到卸压结束，防止压力下降时油温反弹、密封突然变软造成横梁不对称回程。


    热态圆度变成一点一零毫米。


    最后一锤结束后，十二只主缸按分级曲线卸压。若突然释放十万吨弹性能量，横梁回弹本身就可能给刚成形的铝环一次反向冲击。


    锻件缓慢出模，进入受控冷却区。


    二十四小时后才能知道最终圆度。


    可冷却到第六小时，内圈超声出现了一圈断续弱反射。


    位置正好经过第一次十四度亮带。


    它可能只是晶粒方向改变。


    也可能是一圈尚未张开的折叠裂纹。